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Wagoner와 Chenot^[16]에 따르면, “압연공정은 단면적의 감소가 두 개(혹은 그 이상)의 회전하는 롤러 사이의 압축에 의해서 얻어진 일정한 단면적의 긴 판재에 대한 소성변형의 연속된 과정이다.” 라고 정의 될 수 있다. 이 중 열간 압연은 절대 융해 온도의 절반보다 높은 온도에서의 압연공정을 수행한다. 본 연구에서는, 고온의 Slab를 압연하는 열간 압연시스템 중 일반적으로 사용되는 4단 압연기를 선정하였다. 열간 압연기는 Slab를 직접적으로 압연하는 작업 롤러와 이를 지지하는 작업 롤러 초크, 작업 롤러에서 발생하는 진동 및 굽힘력을 최소화하는 백업 롤러, 이를 지지하는 백업 롤러 초크, 모터로부터 발생된 동력을 전달하는 스핀들, Slab의 두께를 제어하기 위해 가해지는 실린더 등으로 Fig. 1과 같이 구성된다.

Fig. 1 
Schematic of hot plate mill

열간 후판 압연기의 채터 진동 발생 원인을 조사하기 위해 압연기의 압연 하중과 작업 롤러의 회전속도 그리고 압연두께 등을 제어 장치를 통해 압연 조건을 측정하였다.

채터 진동 가속도는 모터로부터 발생되는 진동과의 연관성을 확인할 수 있는 작업롤 초크(Fig. 2(a))와 작업롤의 굽힘 효과에 의한 영향을 확인할 수 있는 백업롤 초크(Fig. 2(b)) 그리고 압연기에 가해지는 외부 진동으로부터의 발생여부를 확인할 수 있는 하우징(Fig. 2(c))에 총 6개의 부위에 가속도계를 부착하여 측정하였다. 측정된 가속도 데이터는 Fig. 3(a)와 같고 작업롤 초크 부분에서의 가속도가 가장 크게 진동하고 있는 것을 확인 할 수 있다. 따라서, 작업롤 초크의 진동 가속도 데이터를 Fast Fourier transform (FFT) 변환하였고 Fig. 3(b)와 같은 주파수 데이터 확인하였다. 그 결과, 채터 진동 실험으로부터 측정된 Peak 주파수는 10~25 Hz의 저주파와 510~540 Hz사이의 고주파의 특성을 보였다.

Fig. 2 
Chatter vibration acceleration measurement experiment

Fig. 3 
Chatter vibration frequency data

채터 진동 실험의 주파수는 압연기의 고유주파수와 채터 진동 주파수의 조합이기 때문에 채터 주파수를 찾기 위해 다음과 같은 이론식을 이용하여 검증하였다.

여기서 V₁ (MPM)은 Slab가 이송방향으로의 선속도이고 P_c (mm)는 채터 마크의 피치 간격이다.

앞서 연구된 채터 주파수 이론식과 실험데이터를 비교한 결과 채터 마크는 10~25 Hz의 채터 주파수로부터 발생되는 것을 알 수 있다.

열간 압연기의 실험 모델의 경우 조업 과정에서 측정하는 방법을 주로 사용하기 때문에 다양한 조건에서의 실험을 할 경우 경제적으로 많은 문제점을 가지게 된다. 따라서 실험 모델과 유사한 다물체 동역학 모델을 구성하고 다양한 조건에서의 해석을 수행한다면, 채터 진동을 발생시키는 주요한 원인들을 찾을 수 있을 것이다. 본 연구에서는 다물체 동역학 모델을 실험모델과 유사하게 Fig. 4와 같이 구성하였다. 또한, 다물체 동역학 해석을 위한 제한조건과 구동조건은 채터 진동 실험과 동일한 조건을 적용하였다.

Fig. 4 
Multi-body dynamics model

일반적인 채터 진동의 분석방법으로 가속도계로부터 측정된 데이터를 FFT 변환을 통하여 분석되고 있다. 따라서, 다물체 동역학 모델을 검증하는데 있어 진동 가속도와 주파수 데이터를 비교하여 검증할 필요가 있다. 앞선 실험으로부터 작업롤 초크에서 발생된 진동으로부터 나타나는 채터 마크를 분석하기 위해 다물체 동역학 모델 역시 작업롤 초크에서 측정된 가속도 데이터를 계산하였고 주파수 변환을 하여 비교 분석하였다. 그 결과, 진동 가속도 데이터는 Fig. 5(a)와 Fig. 5(c)와 같이 상당히 유사한 것을 확인할 수 있다. 또한 변환된 주파수 결과 역시 Fig. 5(b)와 Fig. 5(d)를 통해 저주파는 약 17 Hz이고 고주파는 537 Hz로 계산됨으로써 제시된 다물체 동역학 모델이 채터 진동 실험을 대체할 수 있는 모델이라고 할 수 있다. 일반적으로 저주파의 채터 주파수는 수평방향 진동으로부터 발생된다. 따라서, 수평방향의 진동 중에 가장 크게 발생되는 압입 과정에서 Slab와 작업 롤의 마찰이 주요 원인라고 예측 하였다. 본 연구에서는 실험데이터와 다물체 동역학 모델 해석을 통해 채터 진동이 발생된 3 Pass동안 압입 과정에서 발생된 일부 가속도 데이터를 추출하였고 이 때 발생되는 진동 주파수만을 비교하여 보았다. 그 결과 채터 진동이 시작되는 1 Pass에서, 실험과 다물체 동역학 모델 모두 약 14.7 Hz의 진동 주파수가 발생하는 것을 알 수 있었다. 두 번째로, 채터 마크가 발생된 상태에서의 압입과정에서 발생된 진동 주파수는 Fig. 6(b)와 같이 실험의 경우 약 14.7 Hz이고 다물체 동역학 모델에서는 17 Hz의 진동 주파수가 계산되는 것을 알 수 있었다. 마지막으로 채터 마크가 발생한 3 Pass의 경우 실험과 다물체 동역학 모델 모두 약 19.5 Hz의 진동 주파수가 계산되는 것을 알 수 있었다. 다시 말해, 앞선 채터 진동 주파수 이론식과의 비교를 통해 채터 마크는 압연 과정 중에 압입 과정에서 발생된 진동으로부터 채터 마크가 발생하는 것을 확인할 수 있다.

Fig. 5 
Acceleration and frequency data

Fig. 6 
Comparison of the results of the chatter vibration analysis

실험계획법이란 해결하고자 하는 문제에 대한 통계적 방법으로 데이터를 분석하여 최소의 실험 횟수에서 최대 정보를 얻을 수 있도록 계획하는 방법이다. 따라서 실험계획법을 사용한다는 것은 해결하고자 하는 문제의 인자를 선택하고, 실험방법을 택하여 순서를 결정하고 실험 데이터에 대한 최적 분석방법을 선택하는 과정을 포함하게 된다. 실험계획법을 세우는 것은 실험에 의해 얻고자 하는 반응치가 존재한다. 그리고 기대되는 영역 안에서의 반응치에 유의한 영향을 준다고 판단되는 설계변수들을 결정하고 각 설계변수마다 추출할 표본 값의 개수와 위치를 정하는 것이다.

본 연구에서는 압연과정에서 발생하는 작업롤러의 진동 폭의 차이에 대하여 5개의 인자를 다음과 같은 기존의 연구사례를 통해 선정하였다. Kim et al.^[17]은 고온의 압연 공정에서 온도가 Slab의 형상에 미치는 영향도를 조사하였고, Vladimir et al.^[18]는 압연공정의 롤속도에 따른 채터링 현상에 대하여 조사하였다. Lee^[19]는 압하력이 slab에 미치는 영향을 조사하였다. 따라서 본 연구에서는 Table 1과 같이 채터 진동 현상에 영향을 줄 수 있는 인자들을 선정하였다. 다물체 동역학 모델의 경우 Slab의 표면 온도와 감면율의 변화에 대한 해석을 고려 할 수 없기 때문에 이에 대한 효과를 Shida’s equation^[20]을 이용하여 인자에 대한 영향도를 압하력에 미치는 비율로 변환하였으며 이를 압연과정의 입력조건으로 적용하여 영향도를 판별하였다.

완전요인 배치법은 인자의 각 수준에 따른 모든 조합에 실시되는 실험계획법으로 주효과와 교호작용의 효과를 분석 할 수 있고 인자들이 반응에 미치는 특성을 파악하는데 적합한 특징을 가지고 있다. 또한 실험계획 초기에 관련된 인자가 많을 때 핵심인자를 찾아내는데 좋은 기법이다. 완전요인 배치법에 사용된 수준과 인자를 통하여 얻어진 실험 데이터를 도출하였다. 그리고 채터 진동 특성은 회귀분석 방법의 채터 진동을 나타내는 채터 마크를 계산하는 방법으로 작업롤러의 진동 변위의 표준편차 값을 종속 변수로 잡을 수 있다. 여기에 영향을 주는 Slab의 표면 온도, 감면율, 작업 롤러의 회전속도, 상, 하 작업롤러의 속도 차 그리고 압하력을 선택하여 독립변수와 종속변수간의 관련성을 규명하려는 통계적 분석방법으로 파악하고자 하였다.

실험계획법을 이용하여 계산된 주효과는 선정된 개별 인자가 채터 진동 반응 현상에 미치는 영향으로 효과 그래프의 기울기로 상대적인 크기를 결정한다.

다물체 동역학 모델과 완전요인배치법을 이용하여 계산한 결과, Table 2와 같이 계산되었다. Slab의 표면 온도가 약 950°C일 경우 Fig. 7(a)와 같이, 채터 진동으로 인하여 발생되는 Slab의 수직방향 변위의 표준편차는 약 7.10 mm으로 계산되었다. 반면에, Slab의 온도가 930℃에서는 약 7.30 mm로 약 0.2 mm의 변위 표준 편차값의 높게 계산되었고 970℃에서는 6.91 mm로 약 0.21 mm의 변위 표준편차의 값이 낮게 계산되었다. 즉, Slab의 온도가 고온 일수록 요구되는 압하력이 낮기 때문에 채터 진동을 방지하는데 도움의 될 수 있다.

Fig. 7 
Main effect diagram of FFT transformed chattering acceleration

실험모델과 동일한 조건에서의 감면율을 적용 하였을 경우, Fig. 7(b)와 같이 약 7.27 mm의 변위 표준편차가 계산되었다. 반면에 실험모델보다 감면율을 13% 증가 시킬 경우, 변위의 표준편차 값은 8.25 mm로 기준보다 약 0.98 mm의 차이가 나타났고 13% 감소시킬 경우, 변위의 표준 편차가 5.78 mm로 약 1.49 mm 정도의 차이를 보였다. 즉, 한 번에 고압을 가하여 압연을 할 경우 패스 수를 줄일 수 있지만 변위의 표준편차 값이 증가 되는 것으로 보아 채터링 현상이 더 크게 발생 할 수 있을 것이다.

실험에서의 작업롤러 회전속도인 경우, Fig. 7(c)와 같이 7.11 mm의 변위 표준편차 값이 계산되었다. 반면에, 실험 모델보다 10% 낮은 회전 속도 일 경우, 7.06 mm로 약 0.05 mm의 차이 값을 보였고 10% 높은 회전 속도 일 경우, 7.13 mm로 약 0.03 mm의 차이 값이 나타났다. 즉, 미소한 회전속도의 차이는 chattering 현상에 많은 영향이 있지 않다고 볼 수 있다.

실험 모델에서 하부의 작업 롤 회전 속도를 0.2 m/s만큼 증가 혹은 감소 시켰을 경우, Fig. 7(d)와 같이 약 0.002 mm의 변위 표준편차의 차이를 보였다. 이는 압하력이 가해지는 힘보다 이송방향으로 작용하는 힘이 약하기 때문에 변위 표준편차의 차이가 거의 발생하지 않는다고 할 수 있다.

실험 모델에서 압하력을 증가 혹은 감소 시켰을 경우 Fig. 7 (e)와 같다. 압하력이 10,000 KN 증가하였을 경우, 약 1 mm의 변위 표준편차가 감소되었고 10,000 KN 감소되었을 경우, 약 1 mm의 변위 표준편차가 증가 되었다.

일반적으로, 교호작용 효과는 2개 인자 이상의 조합에 대한 영향을 판단하는 방법으로 그래프에서 두 직선의 교차여부로 교호작용의 존재유무를 판단한다. 두 직선이 교차하지 않으면(평행하면) 교호작용의 효과가 없고, 교차하면 교호효과가 존재할 가능성이 높다고 할 수 있다. 교호작용에 대한 분석결과 Fig. 8과 같이 각 요소간의 교호 효과는 거의 없다고 볼 수 있다. 하지만, 주효과에서 영향도가 컸던 압하력과 감면율에 대해서는 Slab의 표준 편차의 값에 대한 차이가 심하게 변함을 확인 할 수 있다. 이에 반해 롤의 속도와 속도차의 경우 압하력에 비해 상대적으로 영향도가 적은 것을 확인 할 수 있다.

Fig. 8 
Interaction effect diagram of FFT transformed chattering acceleration

마지막으로, 관심영역에서 임의의 변수 수준에 따른 결과값을 예측하고 이를 통해 원하는 결과값을 얻을 수 있도록 하는 변수의 수준을 최적화하는 반응표면 방법을 사용하여 최적화를 수행하였다. 그 결과, Fig. 9와 같이 온도와 압하력 그리고 두께는 증가하고 롤의 회전속도는 작을수록 Slab의 두께 표준 편차가 작아지는 것을 확인할 수 있다.

Fig. 9 
Optimized rolling conditions with RSM analysis