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본 실험재료는 용융아연도금강판(hot dipped galvanized iron)으로 자동차 현가장치 중 특히 리어 크로스멤버에 부식 방지 목적으로 많이 사용되는 강판이다. 용융아연도금강판은 아연도금을 합금화하여 처리한 강판으로서 용접 및 가공성이 우수한 장점을 가지고 있으며, 상세한 기계적 성질은 Table 1에 나타냈다.

실험 시편은 용접 후 표면처리를 하지 않은 일반 시편(normal)과 브러싱, 샌드 블라스팅 표면처리한 것으로 분류하였다. 분류된 시편은 전착도장 후 도장 부착성 시험과, 복합부식시험을 통하여 평가하고자 한다.

양산조건과 유사한 시편 제작을 위해 YASKAWA 社의 용접로봇과 Fronius 社의 TPS4000 컨트롤러를 사용하여 CMT(cold metal transfer) 용접을 하였다. 용접조건은 Table 2와 같으며 리어 크로스멤버 구조상 겹치기 이음(lap joint) 이 많은 것을 고려하여 겹침 용접을 하였다.

Fig. 2는 본 실험에서 사용된 시편의 표면처리 범위와 결과를 나타내고 있다. 표면처리 범위는 Fig. 2(a)와 같이 용접 시편에 형성된 슬래그 면적을 고려하여 선정하였으며, Fig. 2(b)와 같이 비드부(bead, BD)와 열영향부(heat affected zone, HAZ) 영역에 표면처리를 적용하였다. Fig. 2(c)는 브러싱 표면처리를 진행한 시편으로 크로스멤버 제작에 사용되는 양산장비를 활용하여 진행하였고, Fig. 2(d)는 샌드 블라스팅 표면처리를 진행한 시편으로 EST 社에서 제작한 흡입식 샌딩 장치를 활용하여 Fig. 3, Table 3과 같은 조건으로 진행하였다. 표면처리 결과 Fig. 2(c), (d) 시편의 비드부와 열영향부에 슬래그가 제거된 것을 확인할 수 있었다.

Fig. 2 
Results of surface treatment specimens: (a) welding specimen, (b) dimensions of surface treatment, (c) brushing specimen, (d) sand blasting specimen

Fig. 3 
Schematic expression of the sand blasting

전착도장은 수용성 도료가 담긴 조에 피도장물을 침지 시킨 후 전류를 인가하여 표면에 도막을 부착시키는 것으로 각 시편은 양산라인에서 Fig. 4와 같은 전착도장 공정으로 진행하였다. 도장 소요시간은 2시간 30분이 소요되었고 탕세, 탈지, 표면조정, 수세, 전착 공정을 거친 시편은 160℃에서 15분 이상 건조하여 25 μm 이상의 도장층을 형성하도록 하였다.

Fig. 4 
Electro deposition coating process

도장 부착성 시험은 시편의 도막 부착성을 평가하기 위한 시험으로 ASTM D3359 (American society for testing and materials)를 참고하였다^[8].

실험방법은 각 시편의 열영향부 상단(upper heat affected zone, Upr HAZ), 열영향부 하단(lower heat affected zone, Lwr HAZ), 용접 비드부 영역에 금긋기 칼을 이용하여 0.5 mm의 일정한 격자의 패턴을 만들었으며, Fig. 5(a)와 같은 방법으로 테이프를 부착하였다. 부착된 테이프는 3분 경과 후 Fig. 5(b)와 같이 120˚ 각도로 균일하게 인장력을 가하여 진행하였다. 실험에 사용된 테이프는 3M #610 제품으로 필름두께 0.036 mm, 연신률 15%, 점착력 47N/100 mm의 물리적 성질을 가지고 있으며 가로, 세로 각각 25.4 mm, 70 mm 길이로 절단하여 사용하였다.

Fig. 5 
Method of cross-cut adhesion test

Fig. 6은 각 시편의 실험 분석결과를 나타낸다. 용접 후표면처리를 하지 않은 시편은 용접 슬래그로 인하여 미도장 구간이 발생하였으며, Fig. 6(d)~(f)와 같이 열영향부와 비드부의 전착도장 도막(electro deposition coating, E-coat)이 박리되었다. 브러싱 시편은 Fig. 6(g)~6(i)와 같이 도막 박리현상은 없으나 열영향부 경계(fusion line)에서 미세한 미도장 구간이 존재하였다. 반면에 샌드 블라스팅 시편은 Fig. 6(j)~6(l)과 같이 미도장 구간과 도막 박리 현상 없이 도장층이 유지되는 것을 확인하였다.

Fig. 6 
Results of cross-cut adhesion test

도장 부착성은 식(1)과 같이 표현할 수 있으며, G는 도장 결합강도, P는 테이프에 가해진 인장력, B는 접착면적, θ는 테이프 접착면과 인장력이 가해지는 각도를 나타내며 P, B, θ값은 동일한 조건으로 진행하였다^[9].

이때 표면처리를 하지 않은 시편의 도장 결합강도 G값이 테이프의 점착력보다 작기 때문에 Fig. 6(d)~(f)와 같이 도막이 박리되는 현상이 발생하였다. 이는 전착도장 공정에서 진행하는 화학적인 전처리 방법으로는 도장 부착성 향상이 어렵다는 것을 말하며, 물리적인 방법이 필요하다는 것을 알 수 있다.

CCT 시험은 제품의 부식성능 평가를 위한 방법으로 일정한 온도에서 시험하는 염수분무시험(salt spray test, SST) 과는 다르게 온도 변화와 습윤 상태를 구현하여 실차 주행조건과 유사하게 시험하는 방법이다. 시험은 Fig. 7과 같이 ITABASHI 社에서 개발된 장비를 사용하여 건조, 염수침지, 건조, 습윤, 건조, 저온의 cycle을 반복하였다. 1 cycle은 12시간 동안 진행된 CCT 시험 시간을 말하며 총 42일(1008시간) 동안 84 cycle의 부식시험을 하였다.

Fig. 7 
Equipment used for cyclic corrosion test experiments

Fig. 8은 CCT 시험을 완료한 시편 외관을 분석한 것이다. Fig. 8(a), (b)시편에서 도장 부풀음(blister)과 부식(corrosion) 결함이 발생하였고, Fig. 8(c)시편은 결함 없이 도장층이 유지된 것을 확인하였다. 시편에 발생한 결함의 원인을 분석하고자 Fig. 9와 같이 모재부(BM), 비드부(BD), 열영향부(HAZ)에서 SEM(scanning electron microscope) 단면 분석을 진행하였다.

Fig. 8 
Results of cyclic corrosion test specimens

Fig. 9 
The position where the SEM is measured of the cross-sectional

Fig. 10은 표면처리를 하지 않은 시편의 단면을 분석한 것으로 시험 전 Fig. 10(b), (c)와 같이 비드부와 열영향부에 약 10~11 μm의 산화층(oxide layer)과 도장층이 존재하였으며, 시험을 진행하는 과정에서 도장층이 박리되고 산화층이 약 20~30 μm으로 증가한 것을 Fig. 10(e), (f)를 통하여 확인하였다. Fig. 11은 브러싱 시편의 단면을 분석한 것으로 시험 전 약 5~6 μm의 산화층과 도장층이 존재하였고, 시험 후 도장층이 유지된 것을 확인하였다. 그러나 Fig. 11(e), (f)에 도장층이 존재하지 않는 것은 SEM 분석 시편을 제작하는 과정에서 단면 절단 시 컷팅날 진동에 의해 도장층이 박리되었기 때문이다. 그 원인은 CCT 시험 중 습도와 온도 변화가 반복되어 도장 결합강도가 낮은 부분에 도장 부풀음이 발생하고 내충격성이 감소하였기 때문에 박리된 것으로 판단된다. Fig. 12는 샌드 블라스팅 시편의 단면 분석한 것으로 Fig. 12(b), (c)와 같이 시험 전 산화층이 완전히 제거되었고 Fig. 12(e), (f)와 같이 시험 후에도 약 25 μm의 도장층이 유지된 것을 확인하였다.

Fig. 10 
Results of SEM images analysis of normal specimens

Fig. 11 
Results of SEM images analysis of brushing specimens

Fig. 12 
Results of SEM images analysis of sand blasting specimens

결함이 발생한 시편 Fig. 8(a), (b)의 공통점은 시험 전 산화층이 존재하였고 Fig. 8(c) 시편은 산화층이 존재하지 않는 것을 알 수 있다. 또한 브러싱 표면처리의 경우 슬래그 제거는 가능하지만 산화층 제거에는 미흡하였다. 반면 샌드 블라스팅 표면처리는 슬래그 제거뿐만 아니라 산화층 제거에 매우 효과적이었다. 샌드 블라스팅은 고압으로 미세한 모래입자를 분사하기 때문에 용접 슬래그와 산화층 제거가 가능하고 표면 거칠기를 형성한다. 표면 거칠기가 증가하면 접착 메커니즘에 의해 접착 면적이 넓어지고, 분자 간의 상호작용이 증가되므로 접착성이 향상되어 도장층이 유지된 것으로 판단된다^[10-11]. 하지만 과도한 표면처리를 할 경우 소재 두께가 감소하므로 적절한 표면처리를 통한 표면 거칠기 형성이 필요하다. 이와 같은 결과를 통하여 용접이 적용된 부품의 전착도장 공정에서 발생하는 부식 발생의 원인은 기존에 보고된 용접 슬래그보다는 용접 후 산화되어 형성된 산화층이 더 많은 영향을 미치는 것을 알 수 있다.